馬氏體耐熱鋼有1Cr13、2Cr13、1Cr12WmoV、1Cr12WmoNbVB、1Cr11Ni2W2MoV。

①1Cr12WmoV高使用溫度是550℃，熱處理工藝：1000℃油冷，這種鋼有較高的淬透性。淬火后由于馬氏體中含合金元素較高，有很高回火穩(wěn)定性。在650~750℃回火后，其組織為回火屈氏體、回火索氏體。這種鋼在400~600℃溫度范圍內(nèi)有足夠的穩(wěn)定性，可以制造在500~580℃工作的輪盤、葉片等。

②1Cr12WmoNbVB鋼由于含釩和鈮，鋼中不出現(xiàn)M23C6型碳化物，而只存在（Nb、V）C，它具有較好的沉淀硬化效果。故含鈮鋼具有較高的蠕變強度。硼作為晶界強化的合金元素加入鋼中，可降低雜質元素在晶界的擴散系數(shù)。這種鋼可制造在570~600℃工作的高壓汽輪機轉子、葉片等。熱處理工藝：1030℃油冷，600~700℃回火，空冷。

③1Cr11Ni2W2MoV鋼有高的熱強性，廣泛用于制造在600℃以下工作的葉片、輪盤及其他零件。熱處理工藝1000~  1020℃油冷或空冷，660~710回火，空冷。

熱處理工藝（電站用12%Cr耐熱鋼）

對電站用12％Cr型馬氏體耐熱鋼不同工藝熱處理的組織性能研究表明，正火(1 020 1 070℃×1 h)+回火(760℃×2 h)或高溫退火(1 050℃×1 h)+回火(760℃×2 h)工藝熱處理后的組織為板條馬氏體，硬度在CSN 417134—1977要求范圍內(nèi)；等溫退火(1 050℃×1 h一670℃、750℃、870℃)+回火(760℃×2 h)工藝熱處理后的組織為板條馬氏體+珠光體，硬度在標準要求范圍內(nèi)；不完全退火(850℃、870℃)工藝熱處理后會得到深淺二區(qū)域組織，其中深色區(qū)域為顆粒狀珠光體，淺色區(qū)域為鐵素體+碳化物，并且試樣的硬度低于標準要求的下限值。

試樣經(jīng)正火、高溫退火和等溫退火后均得到馬氏體組織，隨著冷卻速度降低，組織中出現(xiàn)沿晶界分布的顆粒狀珠光體、馬氏體板條寬度增大；

隨著正火溫度升高，晶粒長大，碳化物溶解充分，高溫奧氏體的穩(wěn)定性增加；

750℃等溫退火后的金相組織中存在少量自由鐵素體，而670℃與870℃的等溫退火和高溫退火后的金相組織中均沒有自由鐵素體，表明CSN 17134鋼高溫奧氏體化后隨后緩冷不易生成自由鐵素體，而在兩相區(qū)等溫有可能生成自由鐵素體，如試樣R8；

不完全退火工藝均得到深淺二區(qū)域組織，深色區(qū)域為顆粒狀珠光體，淺色區(qū)域為鐵素體+碳化物。隨著不完全退火溫度升高、保溫時間延長，碳化物顆粒尺寸變大。

12％Cr型馬氏體耐熱鋼CSN 17134(X20CrMoVl21)經(jīng)正火(1 020～1 070℃×1 h)+回火(760℃X 2 h)或高溫退火(1 050℃×1 h)+回火(760℃X2 h)工藝熱處理后，組織為板條馬氏體，硬度在CSN 417134—1977要求范圍內(nèi)；經(jīng)等溫退火(1 050℃×1 h一670℃、750℃、870℃)+回火(760℃X 2 h)工藝熱處理后，組織為板條馬氏體+珠光體，硬度在CSN 417134—

1977要求范圍內(nèi)；經(jīng)不完全退火(850℃、870℃)工藝執(zhí)熱處理后，會得到深淺二區(qū)域組織其中深色區(qū)域為顆 壁粒狀珠光體，淺色區(qū)域為鐵素體+碳化物，并且試樣的蒸硬度低于標準要求的下限值；不宜在兩相區(qū)等溫退火， 研兩相區(qū)等溫退火有可能生成自由鐵素體。

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